Определение давлений и температур рабочего тела в цилиндре двигателя для построения индикаторной диаграммы

 

Для проверки правильности соотношений между основными параметрами цикла по данным расчета необходимо построить индикаторную диаграмму двигателя – зависимость давлений в цилиндре p от его объема V (рисунок 3.3) [9].

 

а) б)

 

Рис. 3.3. Расчетные индикаторные диаграммы двигателей в координатах p-V:

а) – четырехтактного; б) – двухтактного

 

Характерными точками индикаторной диаграммы являются:

а – начало сжатия рабочего тела;

с – конец сжатия и начало сгорания;

z – конец сгорания и начало расширения;

в – конец расширения;

а΄ – соответствует положению поршня в нижней мертвой точке.

Для четырехтактного дизеля точка «а» характеризует начало сжатия рабочего тела при положении поршня в нижней мертвой точке «НМТ», поэтому геометрическая степень сжатия ε

 

,

 

где V_c – объем камеры сжатия цилиндра.

Для двухтактного дизеля точка «а» находится по диаграмме левее нижней мертвой точки на величину объема V_n, занятого окнами

 

,

 

где y _s – доля потерянного хода поршня.

Поэтому для двухтактного дизеля действительная степень сжатия ε_u определяется, как отношение объема цилиндра, соответствующего положению поршня в момент закрытия органов газораспределения (клапанов или окон), к наименьшему объему цилиндра

 

.

 

Для двухтактного дизеля значение доли потерянного хода определяют из формулы

 

.

 

По условию значение ψ задано в таблице 2.2.

Объем камеры сжатия для двигателей определяем по формуле

 

.

 

Давление в начале сжатия по опытным данным принимают:

четырехтактный двигатель – ;

двухтактный двигатель – .

Коэффициентом остаточных газов g называют отношение количества остаточных газов M _г к свежему заряду, т.е.

 

.

 

Температура рабочего тела в начале сжатия

 

,

 

где T_k – температура воздуха перед впускными органами дизеля, K (; t _к – см. исходные данные); g – задан (см. таблицу 2.2).

По опытным данным можно принять:

;

– четырехтактный дизель;

– двухтактный дизель.

Коэффициентом наполнения η_u называют отношение действительного количества воздуха, поступающего в цилиндр к началу сжатия, к тому количеству, которое могло бы поместиться в рабочем объеме V_s (для четырехтактного двигателя) или полезном объеме (для двухтактного дизеля) при параметрах воздуха перед впускными органами – давлении p _к и температуре T _к.

Коэффициент наполнения для четырехтактного двигателя определяется из выражения

 

. (3.9)

 

Для двухтактного двигателя в этом выражении вместо геометрической степени сжатия ε подставляется действительная степень сжатия ε_u.

Коэффициент наполнения для двухтактного двигателя, отнесенный к рабочему объему цилиндра

 

.

 

Как следует из определения, коэффициент наполнения четырех- и двухтактного двигателей учитывает параметры рабочего тела в начале сжатия (p_a,T_a).

Давление и температуру рабочего тела в конце сжатия (точка С) определим по формулам:

 

; (3.10)

 

; (3.11)

 

где ε_(u) – степень сжатия геометрическая ε (четырехтактный двигатель) или действительная ε_u(двухтактный двигатель); n ₁ – средний показатель политропы сжатия.

По опытным данным n ₁ = 1,36¸1,38. Величины n ₁ зависит от интенсивности охлаждения цилиндра и его газоплотности: меньшее значение n ₁ принимается при интенсивном охлаждении и меньшей газоплотности.

Параметры конца сгорания (точка Z) характеризуются давлением p_z и температурой t_z. Прежде чем определить температуру t_z,необходимо вычислить некоторые характерные величины, относящиеся к процессу сгорания.

Степень повышения давления при сгорании

 

, (3.12)

 

где p_z – берется по таблице 2.1.

Температура рабочего тела в конце сгорания t_z определяется из уравнения сгорания

 

(3.13)

 

где R _μ = 8,314 – универсальная газовая постоянная, кДж/(кг·К); C_vmz – средняя молярная теплоемкость при постоянном объеме для продуктов сгорания в точке Z, кДж/(кг·⁰С); ξ _z – коэффициент эффективного выделения тепла до точки Z, (см. таблицу 2.1); μ - действительный коэффициент молекулярного изменения; H_u – низшая теплота сгорания топлива (по заданию); C_vmс – средняя молярная теплоемкость при постоянном объеме для воздуха и остаточных газов в точке С, кДж/(кг·⁰С); t_c, T_c – температуры рабочего тела в точке С, ⁰С, К.

Для вычисления теплоемкостей C_vm используют следующие их зависимости от температуры t:

воздух

 

;

 

«чистые» продукты сгорания (α = 1)

 

.

 

В эти формулы значения температур t в ⁰С подставляют для тех точек (c или z), в которых вычисляют теплоемкости.

Теплоемкости C_vmc и C_vmz определяют из соотношений (соответственно при и ):

 

, (3.14)

. (3.15)

 

Так как C_vmz зависит от температуры t_z, то уравнение (3.13) решают методом последовательных приближений со сходимостью .

Пример.

.

Вычисляем при :

 

;

;

 

.

 

Обозначим правую часть уравнения (2.13) через D, тогда

 

 

Примем первое приближение . Вычисляем :

 

;

.

Тогда .

 

Проверяем сходимость

, т.е. сходимость не обеспечивается.

Принимаем второе приближение . При вычисления дают: , т.е. сходимость обеспечивается и К.

После вычисления T_z определяем степень предварительного расширения

 

. (3.16)

 

Так как по определению степень предварительного расширения

 

,

 

то

.

 

Заданное значение p_z и расчетные значения T_z и V_z полностью определяют параметры и положение точки z в координатах давление p – объем V.

Давление p_b и T_b рабочего тела в конце расширения (точка b) определяются из соотношений:

степень последующего расширения продуктов сгорания

 

, (3.17)

 

, (3.18)

 

, (3.19)

 

где ε_u – геометрическая ε или действительная ε_u степени сжатия, принимаемые в зависимости от тактности двигателя (ε при τ = 4, ε_u при τ = 2); при τ = 4 и при τ = 2; n₂ – средний показатель политропы расширения.

По опытным данным n₂ = 1,26-1,28. Величина n₂ зависит от интенсивности охлаждения цилиндра и его газоплотности.

После определения параметров характерных точек индикаторной диаграммы вычисляются показатели рабочего процесса.

Средним индикаторным давлением p_i называют отношение работы газов за цикл L_i к рабочему V_s (четырехтактный двигатель, τ = 4 или полезному (1-y) V_s (двухтактный двигатель, τ = 2) объему цилиндра.

Среднее индикаторное давление соответствует высоте прямоугольника, основанием которого служит рабочий V_s (четырехтактный двигатель) или полезный (1-ψ) V_s (двухтактный двигатель) объем цилиндра, при этом площадь прямоугольника равновелика площади индикаторной диаграммы L_i.

Расчетное среднее индикаторное давление в МПа определим по формуле

 

, (3.20)

 

где ε _(u) – геометрическая ε или действительная ε _u степени сжатия, применяемые в зависимости от тактности двигателя (ε при τ = 4, ε_u при τ = 2),d_u = d при τ = 4, d_u при τ = 2.

Среднее индикаторное давление действительного цикла p_i меньше расчетного p_ip вследствие наличия скруглений в точках с, z΄, z индикаторной диаграммы и в конце расширения.

Поэтому

 

,

 

где φ _n – коэффициент полноты диаграммы.

По опытным данным значения принимают:

четырехтактный двигатель φ _n = 0,97-0,99;

двухтактный двигатель:

прямоточно-щелевая продувка φ _n = 1,0;

прямоточно-клапанная продувка φ _n = 0,97-0,99.

Для двухтактного двигателя среднее индикаторное давление, вычисленное для полезного рабочего объема цилиндра , следует отнести ко всему рабочему объему V_s, т.е.

 

.

 

Индикаторная мощность двигателя в кВт

 

,

 

где V_s выражено в м³.

Индикаторным КПД (в цилиндре) называют отношение количества теплоты, превращенной в механическую работу, к затраченному количеству теплоты. Этот КПД четырехтактного двигателя определим по формуле

 

. (3.22)

 

Для двухтактного двигателя в формуле (3.22) вместо подставляют .

Удельный индикаторный расход топлива кг/(кВт·ч)

 

. (3.23)

 

Эффективные мощность N_e в кВт, КПД и удельный расход топлива b_e в кг/(кВт·ч) определим из выражений:

 

; (3.24)

 

; (3.25)

 

, (3.26)

 

где η_м – задан.

Если расчеты рабочего цикла произведены верно, то расчетные значения эффективности мощности N_e и удельного расхода топлива b_e должны быть близки с точностью ± 5% к значениям, вычисленным ранее.