Теплофизические характеристики бетонов при высоких температурах
| № п/п
| Вид бетона
| Средняя плотность в сухом состоянии, кг/м2
| λtem = A+Bt, Вт/(м·˚С)
| сtem = С+Dt, Дж/(кг·˚С)
| |
| Тяжелый бетон на гранитном щебне
|
| 1.2 – 0.00035t
| 710 + 0.84t
| |
| Тяжелый бетон на известковом щебне
|
| 1.14 – 0.00055t
| 710 + 0.84t
| |
| Керамзитобетон
|
| 0.383 + 0.00008t
| 841 + 0.48t
| |
| Песчаный бетон
|
| 1.044 – 0.0006t
| 773 + 0.63t
| |
| Газобетон на молотом песке
|
| 0.093 + 0.00019t
| 924 + 0.63t
| |
| --------- "" ---------
|
| 0.186 + 0.00035t
| 924 + 0.63t
| |
| --------- "" ---------
|
| λt = 0.31= const
| 924 + 0.63t
| 3.2.4. Номограмма для определения относительной температуры (θ) в зависимости от критерия Фурье (F0) и величины (ξ)
0 0,2 0,4 0,6 0,8 ξ
Номограмма для определения относительной температуры (θ) в зависимости от критерия Фурье (F0) и величины (ξ)
1 – F0 = 0,005; 2 – F0 = 0,01; 3 – F0 = 0,02; 4 – F0 = 0,03;
5 – F0 = 0,04; 6 – F0 = 0,06; 7 – F0 = 0,08; 8 – F0 = 0,1;
9 – F0 = 0,15; 10 – F0 = 0,2; 11 – F0 = 0,3; 12 – F0 = 0,4;
13 – F0 = 0,6; 14 – F0 = 0,8; 15 – F0 = 1,0; 16 – F0 = 1,5.
Температура в середине неограниченной пластины
| F0 / 4
| Θц
| F0 / 4
| Θц
| F0 / 4
| Θц
| | 0.001
| 1.0000
| 0.044
| 0.8162
| 0.087
| 0.5393
| | 0.003
| 1.0000
| 0.046
| 0.8015
| 0.089
| 0.5288
| | 0.005
| 1.0000
| 0.048
| 0.'7868
| 0.091
| 0.5185
| | 0.007
| 1.0000
| 0.050
| 0.7723
| 0.093
| 0.5084
| | 0.009
| 0.9996
| 0.052
| 0.7579
| 0.095
| 0.4985
| | 0.011
| 0.9985
| 0.054
| 0.7437
| 0.097
| 0.4887
| | 0.013
| 0.9961
| 0.056
| 0.7297
| 0.099
| 0.4792
| | 0.015
| 0.9922
| 0.058
| 0.7158
| 0. 102
| 0.4652
| | 0.017
| 0.9866
| 0.060
| 0.7022
| 0.106
| 0.4472
| | 0.019
| 0.9794
| 0.062
| 0.6888
| 0.110
| 0.4299
| | 0.021
| 0.9706
| 0.054
| 0.6756
| 0.114
| 0.4133
| | 0.023
| 0.9605
| 0.066
| 0.6626
| 0.118
| 0.3973
| | 0.025
| 0.9493
| 0.068
| 0.6498
| 0.122
| 0.3819
| | 0. 027
| 0.9372
| 0.070
| 0.6372
| 0.126
| 0.3671
| | 0.029
| 0.9242
| 0.072
| 0.6249
| 0.130
| 0.3529
| | 0.031
| 0.9107
| 0.074
| 0.6128
| 0.134
| 0.3393
| | 0.033
| 0.8967
| 0.076
| 0.6009
| 0.138
| 0.3261
| | 0.035
| 0.8824
| 0.078
| 0.5892
| 0.142
| 0.3135
| | 0.037
| 0.3679
| 0.080
| 0.5778
| 0.146
| 0.3014
| | 0.039
| 0.8532
| 0.082
| 0.5665
| 0.150
| 0.2897
| | 0.041
| 0.8384
| 0.084
| 0.5555
| 0.154
| 0.2785
| | 0.043
| 0.8236
| 0.086
| 0.5447
| 0.158
| 0.2785
|
Значения критических температур бетона
| Бетон
| Наименьший размер сечения, мм
| Температура tcr, ˚С при отношении Np/Nn (Mp /M n)
| | 4 и менее
| 4-5
| 5 и более
| | На гранитном
и песчаном
заполнителе
| 120 и менее
200 и более
|
|
|
| | На известняковом заполнителе
| 120 и менее
200 и более
|
|
|
|
3.2.7. Таблица значений функции ошибок Гаусса (Крампа) – егfХ
| X
| erfX
| X
| erfX
| X
| erfX
| X
| erfX
| | 0,00
| 0,0000
| 0,50
| 0,5205
| 1,00
| 0,8427
| 1,50
| 0,9661
| | 0,02
| 0,0216
| 0,52
| 0,5379
| 1,02
| 0,8508
| 1,52
| 0,9684
| | 0,04
| 0,0451
| 0,54
| 0,5549
| 1,04
| 0,8586
| 1,54
| 0,9706
| | 0,06
| 0,0676
| 0,56
| 0,5716
| 1,06
| 0,8661
| 1,56
| 0,9726
| | 0,08
| 0,0901
| 0,58
| 0,5879
| 1,08
| 0,8733
| 1,58
| 0,9745
| | 0,10
| 0,1125
| 0,60
| 0,6039
| 1,10
| 0,8802
| 1,60
| 0,9763
| | 0,12
| 0,1348
| 0,62
| 0,6194
| 1,12
| 0,8868
| 1,62
| 0,9780
| | 0,14
| 0,1569
| 0,64
| 0,6346
| 1,14
| 0,8931
| 1,64
| 0,9796
| | 0,16
| 0,1790
| 0,66
| 0,6494
| 1,16
| 0,8991
| 1,66
| 0,9811
| | 0,18
| 0,2009
| 0,68
| 0,6638
| 1,18
| 0,9048
| 1,68
| 0,9826
| | 0,20
| 0,2227
| 0,70
| 0,6778
| 1,20
| 0,9103
| 1,70
| 0,9838
| | 0,22
| 0,2443
| 0,72
| 0,6917
| 1,22
| 0,9155
| 1,72
| 0,9850
| | 0,24
| 0,2657
| 0,74
| 0,7047
| 1,24
| 0,9205
| 1,74
| 0,9861
| | 0,26
| 0,2869
| 0,76
| 0,7175
| 1,26
| 0,9252
| 1,76
| 0,9872
| | 0,28
| 0,3079
| 0,78
| 0,7300
| 1,28
| 0,9297
| 1,78
| 0,9882
| | 0,30
| 0,3286
| 0,80
| 0,7421
| 1,30
| 0,9340
| 1,80
| 0,9892
| | 0,32
| 0,3491
| 0,82
| 0,7538
| 1,32
| 0,9381
| 1,90
| 0,9928
| | 0,34
| 0,3694
| 0,84
| 0,7651
| 1,34
| 0,9419
| 2,00
| 0,9953
| | 0,36
| 0,3893
| 0,86
| 0,7761
| 1,36
| 0,9456
| 2,10
| 0,9970
| | 0,38
| 0,4090
| 0,88
| 0,7867
| 1,38
| 0,9460
| 2,20
| 0,9981
| | 0,40
| 0,4284
| 0,90
| 0,7969
| 1,40
| 0,9523
| 2,30
| 0,9989
| | 0,42
| 0,4475
| 0,92
| 0,8068
| 1,42
| 0,9554
| 2,40
| 0,9993
| | 0,44
| 0,4662
| 0,94
| 0,8163
| 1,44
| 0,9583
| 2,50
| 0,9996
| | 0,46
| 0,4847
| 0,96
| 0,8254
| 1,46
| 0,9611
| 2,60
| 0,9998
| | 0,48
| 0,5027
| 0,98
| 0,8312
| 1,48
| 0,9637
| 2,70
| 0,9999
|
3.2.8. Числовые значения коэффициента (К) в зависимости от объемной массы (средней плотности) (ρ0) бетона
| ρ0, кг/м3
| 100 и менее
|
|
|
|
|
| | K, ч1/2
| 0,46
| 0.55
| 0.58
| 0.60
| 0.62
| 0.65
| | К, с0,5
| 27,6
|
| 34,8
|
| 37,2
|
|
3.2.9. Числовые значения коэффициента (К1) в зависимости от объемной массы (средней плотности) (ρ0) бетона
| ρ0, кг/м3
| 500 и менее
|
|
|
|
| 2000 и более
| | К1
| 1,0
| 0,9
| 0,8
| 0,7
| 0,7
| 0,5
|
3.2.10. Значение коэффициента продольного изгиба (φt) для нагретых колонн
| l0 / bя
|
|
|
|
|
|
|
|
| | l0 / dя
|
| 8,5
| 10,5
|
|
| 15,5
|
|
| | φt
|
| 0,98
| 0,96
| 0,93
| 0,89
| 0,85
| 0,81
| 0,77
|
| l0 / bя
|
|
|
|
|
|
|
| | l0 / dя
|
| 22,5
|
|
|
| 29,5
|
| | φt
| 0,73
| 0,68
| 0,64
| 0,59
| 0,54
| 0,49
| 0,44
|
Слои прогретые до критической температуры
Литература
1. Лукинский В.М., Демехин В.Н. и др. Методические рекомендации по выполнению курсового проекта по дисциплине «Здания, сооружения и их устойчивость при пожаре». – СПбВПТШ МВД РФ, 1974. – 192с., ил
2. Буга П.Г. Гражданские, промышленные и сельскохозяйственные здания. - М.: Высшая школа, 1983.- 408с.,ил.
3. Грушевский Б.В., Котов Н.Л., Сидорук В.И., Токарев В.Г., Шурин Е.Т. Пожарная профилактика в строительстве: Учебник для пожарно-технических училищ МВД СССР. – М.: Стройиздат, 1988.- 368с., ил.
4. Яковлев А.И. Расчет огнестойкости строительных конструкций. – М.: Стройиздат, 1988.- 143с., ил.
5. Милованов А.Ф. Огнестойкость железобетонных конструкций. – М.: Стройиздат, 1986.- 224с., ил.
6. Романенков И.Г., Левитес Ф.А. Огнезащита строительных конструкций. – М.: Стройиздат, 1991.- 320с.
7. СНиП 21-01-97*. Пожарная безопасность зданий и сооружений. - М.: Госстрой России, 1999. - 16 с.
8. Методические указания к выполнению курсового проекта по дисциплине «Здания, сооружения и их устойчивость при пожаре»/ составители В.Г.Шелегов, М.В.Олейник. – Иркустк, ИВШ МВД России, 1996.
9. ГОСТ 30247.0 – 94. Конструкции строительные. Методы испытания на огнестойкость. Общие требования.
10. ГОСТ 30247.1 – 94. Конструкции строительные. Методы испытания на огнестойкость. Несущие и ограждающие конструкции.
11. ГОСТ 30247.2 – 94. Конструкции строительные. Методы испытания на огнестойкость. Двери и ворота.
12. ГОСТ 30403 – 96. Конструкции строительные. Метод определения пожарной опасности.
13. СНиП 2.01.02. –85*. Противопожарные нормы. – М.: Стройиздат, 1986. – 13 с.
14. СНиП 2.09.02-85. Производственные здания. - М.: Стройиздат, 1986. – 13 с.
15. СНиП 2.08.01-89.Жилые здания.- М.: Стройиздат. 1989.- 15 с.
16. СНиП 2.08.02-89.Общественные здания и сооружения.- М.: Стройиздат. 1989.- 40 с.
17. Пособие по определению пределов огнестойкости конструкций, пределов распределения огня по конструкциям и группам возгораемости материалов (к СНиП П-2-80)/ ЦНИИСК им. Кучеренко.- М.: Стройиздат, 1985.- 56с., ил.
18. Файбишенко В.Г. Металлические конструкции. - М.: Стройиздат, 1984.
19. Конструкции из дерева и пластмасс под редакцией Г.Г.Карлсена и Ю.В.Слицкоухова. - М.: Cтройиздат, 1986.
20. Байков В.Н., Сигалов Э.Е. Железобетонные конструкции. - М.: Стройиздат, 1985.
21. СНиП 2.01.07-85. Нагрузки и воздействия/ Госстрой СССР. – М.: ЦИТП Госстроя СССР, 1987. – 36 с.
22. СНиП II-23-81*.Стальные конструкции / Минстрой России. – М.: ГП ЦПП, 1995. – 96 с.
23. СНиП II-25-80. Деревянные конструкции / Минстрой России. – М.: ГП ЦПП, 1995. – 66 с.
24. СНиП 2.03.01-84*. Бетонные и железобетонные конструкции / Минстрой России. – М.: ГП ЦПП, 1995. – 80 с.
25. Мосалков И.Л. и др. Методические указания к выполнению контрольной работы №2 по дисциплине "Здания, сооружения и их поведение в условиях пожара". - М.: ВИПТШ МВД СССР, 1991. - 96 с.
Вычисление основной дактилоскопической формулы Вычислением основной дактоформулы обычно занимается следователь. Для этого все десять пальцев разбиваются на пять пар...
|
Расчетные и графические задания Равновесный объем - это объем, определяемый равенством спроса и предложения...
|
Кардиналистский и ординалистский подходы Кардиналистский (количественный подход) к анализу полезности основан на представлении о возможности измерения различных благ в условных единицах полезности...
|
Обзор компонентов Multisim Компоненты – это основа любой схемы, это все элементы, из которых она состоит. Multisim оперирует с двумя категориями...
|
|
Почему важны муниципальные выборы? Туристическая фирма оставляет за собой право, в случае причин непреодолимого характера, вносить некоторые изменения в программу тура без уменьшения общего объема и качества услуг, в том числе предоставлять замену отеля на равнозначный...
Тема 2: Анатомо-топографическое строение полостей зубов верхней и нижней челюстей. Полость зуба — это сложная система разветвлений, имеющая разнообразную конфигурацию...
Виды и жанры театрализованных представлений
Проживание бронируется и оплачивается слушателями самостоятельно...
|
|
Ситуация 26. ПРОВЕРЕНО МИНЗДРАВОМ
Станислав Свердлов закончил российско-американский факультет менеджмента Томского государственного университета...
Различия в философии античности, средневековья и Возрождения ♦Венцом античной философии было: Единое Благо, Мировой Ум, Мировая Душа, Космос...
Характерные черты немецкой классической философии 1. Особое понимание роли философии в истории человечества, в развитии мировой культуры. Классические немецкие философы полагали, что философия призвана быть критической совестью культуры, «душой» культуры.
2. Исследовались не только человеческая...
|
|
